Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник высыхающие по четырем продольным граням и гидроизолированные по двум продольным противоположным граням). Если при использовании формулы (40) требуется определить при повышенных температурах, следует воспользоваться рекомендациями, приведенными в работе СЛ. Фомина и А.А. Ахме-дова [82]. В рассматриваемых нами задачах необходимости в этом нет, так как для старого бетона условие U(t)< U»p(tJ< U(t) выполняется. Необратимые температурные деформации удобно характери-• зовать коэффициентом линейных необратимых температурных деформаций <(t)= el(t}/(t-tj, (41) где 4 " значение нормальной температурыт В общем случае его значение зависит от температуры, скорости нагрева и влажности бетона к началу нагрева. Однако для старого бетона, имеющего при нормальной температуре влажность, близкую к равновесной, коэффициент cXg (t) для случая кратковремен-ного"нагрева может бьгть аппроксимирован зависимостью а l(t) =6-10-6 ехр [ -0,027 ( £ - 50о)] . (42) В расчетах принимается, что необратимые температурные деформации полностью развиваются в процессе первого кратковременного нагрева, за исключением температур нагрева до 900С.-Для этого диапазона условно примем, что в процессе первого нагрева развивается 50% необратимых деформаций, остальные - в течение последующих 40 ч изотермических испытаний. Обратимые температурные деформации зависят от температуры испытания и от влажности бетона. При первом кратковременном нагреве они достигают максимальных значений, минимальные значения отмечались в момент достижения бетоном равновесной влажности при повышенных температурах. Обратимые температурные деформации бетона следует определять по формуле e°JO=cxtft.U(t)]{t-tJ, (43) "- i ~ "коэффициент линейной обратимой температурной деформации бетона; определяется как функция температуры нагрева и влажности бетона < [t. U(t)J - at ft, UUt)]* fl(t)[u(t)-U,(t)], (44) LL влажность бетона при температуре t к моменту вре-дейшвди°°"° " обратимые температурные во во 200t,C Рис. 10, Коэффициент температурного расширения бетона в условиях гигрометрического равновесия со средой о - опыт В.Д. Передерея и автра; - - по формуле (45) Коэффициент линейной обратимой температурной деформации бетона, имеющего влажность, равновесную со средой при температуре t, возрастает с увеличением температуры нагрева (рис. 10), незначительно зависит от модуля поверхности и аппроксимируется выражением °l[t,yp(t)]= 6-10-6+ 1.46-10-6 ехр[0,0075( f - 50ОС)] . (45) Коэффициент, характеризующий изменение обратимой температурной деформации бетона при действии повышенной температуры /(t), определяется по формуле (46) Общую величину деформаций ненагруженного бетона при повышенной температуре можно определить из выражения (37): {oLl(t)-oc%[t, U,(t}]-liCt)[U(t) -U,(tj]){ttc)Jt, U(t)]. (47) Схема развития температурно-усадочных деформаций позволяет также определять деформации ненагруженного бетона при нормальной температуре после нагрева до температуры t и деформации бетона за период остывания или повторного нагрева: U(t)]{l[t, U/t)]/2(t)fu(t)-L!,(t)j}{t-tJ. (49) Сопоставление опытных значений температурно-усадочных деформаций с расчетными, определенными по формулам (47), (48), (49), сввдетельствует об их хорошей сходимости (см, рис. 7,11). Изложенная методика позволяет достаточно достоверно определять температурные и усадочные деформации бетона при действии повышенных температур для изотермического и более сложных режимов температурных воздействий. Однако ее применение требует весьма точной исходной информации о полях распределения влажности в бетоне рассчитываемой конструкции при нормальной и повышенных температурах. Если эта информация отсутствует, следует пользоваться упрошенной методикой расчетного определения температурно-усадочных деформаций для конструкций средней массивности - с модулем поверхности от 40 до 10 м-1. Упрощение состоит в том, 4io1 рассматриваемых выше формулах параметры, являющиеся функциями изменения влажности бетона, заменяются новыми параметрами, являющимися функциями времени действия О 20 W во во. юо f20 т т ао гоо гго г, сут Рис. И, Температурио-усадочные деформации бетона при ступенчато возрастающем температурном режиме (обозначения последовательности нагрева, изотермической выдержки и Остывания см. в подписи к рис, 7) О - эксперимент; -- - по формулам (47) - (49) 0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 |