Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49

ре полосы и с учетом температуры летнего периода определяем хармстеристики приведенного сечения по формулам (195) -

Fn, ="0,15-0,05 0,76=57.10-4 м\ -0,15-0,05.0,73= 54,8.10-4 м2-3 = 0,15.0,05-0,716=53,7.10-4 м2; /?.-0,15.0,050,69 =51,7-10-4 м2; .«-9,34.10-4 м2; /г; = 9,26.10-4 м2;

(57+54,8+53,7+51,7+9,34+9,26) 10-4 = 235,3.10-4 м,

5„=(57.г5+54,8-7,5+53,7.12,5+51,7.17,5+9,34-2,5+9,26< "17,5) 10-6 в 2309,6 10-6 мЗ; У- 2309,6-10-6 / 235,3-10-4 - 9,81-10-2м; 44/=-7,31-10-2м; у„ = -2,31-10-2 м; itj-2,69-10-2M; =7,69-10-2 м;

Ув-7,31-10-2 м; о,- 7,69-10-2 м; ::i;-l 18,8-10-8 м4; :f„*=l 1410-8 м4; :?««111,8-10-8 м4; 7„.=107,8-10-8м4;

Д.= (118.8+114+111,8+107,8+57-7,312-н54,8-2,312+53,2-2,692 + + 51,7-7,692 + 9,34.7,312 + 9,26-7,692) 10-8 м4 = 818М0-8 м4 Температурный момент определяем по формулам (185), (189). (190), (193):

Mt-M,, (IF„,-V,i£,,*r!/Ie:*r„.,y,£*2: 9p,p.i)b. (420)

Определяем деформации вьвделенных полосок на уровне центров тяжести по формуле (53) и их кривизны:

«B£ =-27-10-5; £в2= -5,94-10-5; £3= 20,85-10-5;

ги-48,95.10-5; = 11,2-10-6 (-7-20) = -30,24-10-5;

<Ji-11,54-10-6(54-20) = 39,24-10-5; \\р = 1-10-3м-ь Wfkt = 1,11-10-3 м-1; Wpti = 1,57-10-3 м-1; \\р, = =1,2410-3 м-1.

Подставляя все значения в формулу (420), получим Mt. = =39750-10-U-2,9-l0l0»ll527,5H-M.

По формуле (315) iVr = [0,167(1,75-0,27-0,2)+1,5»

«0,0067-8,46+0,15-0,0067-8,37] • 235,3-10-4-0,2 =1773.10-6 мЗ, где л„- 8,46; 8,37; 0,0067. Принимаем V=

=/77pt, так как бз < Onpj- . Значение mt с учетом температуры нагрева в летний период определяем по табл. 2: mt -

По формуле (313) = (1773-10-6)/ [216,8+2-6,43(1,57+ +1,57)10-4]» 6,9-10-2 м.

Температура центра тяжести сечения стены tx, = 240С, поэтому б»о = й.о = 40 МПа. Отсюда А{, = 2.1,57*10-4.40-106 =12 425 Н; вей = 0,19-10-2 м; Л" = 63500 Н.

По формуле (309) MoS = 12 425 (0,19+6,9) 10-2-879,7 Н-м.

По формуле (298) е, - 0; = е»н=11527,5/63 500=18,15« «10-2 м; Ml = 63 500(18,15+6,9) 10-2 = 15906,7 Н-м.



По формуле (317) проверяем условие образования трещины: 15906,7 > 1,5-10б-0,74-1773-10-6 + 879,7-2847,7.

В вертикальном сечении стены силоса образуются трещины. Определение вида трещин (сквозные или несквозные) начинаем с определения температурного момента для злемента с несквозной трещиной по формулам (189), (191) и (207). Определяем

е«=(11527,5 + 12425-0,19)/(63 500 + 12425) = 13,5-10-2 < <0,8/г -14,4-10-2.

Условие вое > 0,8нарушается, поэтому коэффициент <а определяем по формуле (225). По формуле (319)

/Vr= [1,5-106.0,74-1773-10-6 ]/(0,19+6,9) 10-2 = 27 796 Н; K.f =1-0,7 [27 796/(63 500 + 12425)] = 0,744. Кривизну злемента определяем по формуле (191): \\pt = {61,33-10-5- [(27-10-5(1 0,744) + 11,2-40-6(-7--20)0,744 J} /17,5-10-2 = 2,6-10-3 м-1. Принимаем л = 2/3 hg = 11,67-10-2 м; z,=(17.5-0,5-l 1,67) 10-2 *11,67 10-2 м. По формуле (207) г.. 17,5-10-2.11,67-10-2

0,744/ 2-1611.0,98-1,57-10-2" + о,9/ 0,15-11,67-Ю-З"*"

-.0769 0,45 2ЛОТО -- • = « По формуле (340)

63 500+ 12 425

"""7Г57746+Г57~8;Г71Т5"-аб9-ТГб " По формуле (341) находим у, = 10,9-10-2 м.

Подставив эти значения в уравнения (338) и (339), легко убедиться, что равновесие в сечении невозможно получить при любых значениях х /Гд , т.е. в сечении возникла сквозная трещина.

29 365 Н.

1,5 106.0,74-1773-10-6

По формуле (320) --------

(0,19-6,9)10 По формуле (225) (fjJ 1-0,7 [29365/(63500+12 425)] = =0,73. Подставляя зти значения в формулу (224), получаем м = [48,95-10-5 (1-0,73)+11,54-10-6-34-0,73-(-28,8-10-5)] к .0,744/ 2-10ПГ0,98.1,57.10- + 0,73/ 2-101Щз,97-1,57« .325,6 Н.М.

По формуле (347) 6»= [1325,6+63500(10-2,5)10-2+12 425* »(15-7,5)10-2]/ 1,57.10-4-0,15 = 298,1 МПа.

Ширина раскрытия трешины определяем по формуле (336) : а,=1,2 (298,1-106 / 2 1011-0,98) 20(3.5-100-0,0052 -W+ +1,2-20(3,5100-0,0052) "л/Ш" [ll,2-l0-6(-7-20)0,744- (27* «10-5) «(1-0,744)] = 0,235+0,003 =0,238 мм<0,3 мм.

Ширина раскрытия трещин при первом кратковременном на-груженин и нагреве меньше допускаемой величины.



Ширину раскрытия сквозной трещины при длительном действии температуры и нагрузки определим по формуле (225): « 1-0,35 [29 365/(63 500+ 12 425)] « 0,865; W4 - 1-0,35 [27 796/(63 500 + 12 425)] = 0,872. атурный момент по формуле (22

Температурный

и Ц-8,53-10-5(1--0,865)+11,54 10-6.34-0,865+29,38-103 *" 0,872/ 2-10ПТо;98.1,57-10 + 0,865/ 2-10П.о,97«

Определяем . (5« и по формуле (347) : б« - [987,4 +

+ 63 500(10-2.5) 10-2+ 12425(15 -7,5) io2]; 1.57.10-4.0"l5 = 283.7 МПа;<3=145,6 МПа.

Ширину раскрытия трещины определяем по формулам (336), (337) с учетом разделения усилий на длительно действующие и

кратковременные: . ,

axf=1,2-20(3,5-100-0,006) ViO [11,2-10-6(-7-20)0365- • -(-27-10-5) (1-0,865)] + 1,220 (3,5 - 100«0,006> Щб

«(244,210б)/2-1011-0,983 = 0,022+0,219 = 0,241 мм; огг = 1,2-20(3,5-100-0,006) -Щ[(145,6-10б)/2-1011-0,98]= = 0,111 мм;

атз-1,2-1,5-2С (3,5 - 100.0,006) л/ТсГ (l45,6-106 /2 1011х «0,98) - 0,167 мм,

0,= 0,241-0,111+0,167-0,297 мм <0,3 мм. Ширина раскрытия вертикальных трещин при длительном действии температуры и нагрузки меньше допускаемого значения.

Расчет прочности стен силоса вьшолняем по формуле (416) : 82,5 кН < 340-103-3,14-10-4=107 кН. Прочность вертикального, сечения стены силоса обеспечена.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49