Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49

в сечениях элементов сооружений, подвергаюидахся действию только температурного перепада по сечению без внешней силы, действует лишь один вид усилий - температурный момент, который не может вызвать разрушения сечения, так как с развитием пластических деформаций его величина интенсивно релакси-рует. В отдельных случаях (аварийный подъем температуры) в растянутой арматуре возможно появление напряжений, близких к пределу текучести. В связи с этим максимальную величи-лу температуриого момента в элементе сооруя!;ений следует ограничивать условием

/tKp. (417)

где Mtj, - расчетный изгибающий момент, воспринимаемый элементом с учетом температурных воздействий и определяемый по рекомендациям СН 482-76 Г731 .

4. Расчет ствола дымовой трубы. Расчет ствола дымовой трубы включает следующие этапы: выбор конструктивного решения и назначение геометрических размеров ствола трубы; выбор материалов для дымовой трубы; теплоазродинамический расчет ствола; расчет ветрового воздействия на ствол; расчет ствола по первой группе предельных состояний; расчет ствола по второй группе предельных состояний.

Растет прочности и трещиностойкости дымовой трубы необходимо выполнять для вертикальных и горизонтальных сечений, расположенных через 30-40 м по высоте дпя трех расчетных тевлпературных режимов - первый кратковременный нагрев в зимний период, длительное действие повышенных технологических температур в летний период и последующее действие зимних температур, остывание до нормальной температуры после длительного нагрева. В качестве примера рассмотрим расчет по прочности, образованию и раскрытию трещин вертикальных и горизонтальных сечений на отметке 155 м несущего ствола дымовой трубы высотой 320 м (рис. 45). Расчет выполнен дпя случая длительного воздействия повышенных технологических температур в летний период и последующего действия зимних температур. Дано: геометрические размеры вертикального и горизонтального сечения несущего ствола дымовой трубы (см.рис. 45), бетон марки М 300, арматура класса А-Ш, диаметр вертикальной арматуры 25 мм, кольцевой арматуры 16 мм, шаг 150 мм, армирование двухслойное симметричное. Температура отводимых газов 90ОС, расчетная зимняя температура - 40ОС. Распределение температур по толщине ствола в летний и зимний период приведено на рис. 45. Расчетная продольная сила, обусловленная весом ствола и футе-

Уэвки, Л" 123-103 кН; нормативная продольная сила 12,7-103 кН; расчетный изгибающий момент от действия ветра, солнечной радиации, крена фундамента и прогиба трубы У" = 270-1ОЗ кН-м; нормативный Л/„ = 234-1ОЗ кН-м.

Рис, 45. Горизонтальное сеЧение ствола дымовой трубы

Расчет по образованию трещин для вертикапьных сечений. Условие трещинообразования проверяется по формуле (317). Усилием, на которое производится проверка трещинообразования, является температурный момент, который определяется по формуле (188). В развернутом виде формула имеет вид

{Г/РиМС£/с)1±Р„,у,,ле,-Р„:уХлС (418)

Для определения характеристик приведенного сечения разделим вертикальное сечение (см.рис. 45) на четыре равные поло-

10-4 м2;

:"(2,9-l65)] = 9,25.1СЬ-4м2; F„ = (91.1 +88.3 + 85,5 +82,7 + 2-9,25)10-4= 366,1-10-4 м2;

9-389

- у, = 5,62.10-2 м; й= 16,87-10-2 м;

28.12-10-2 м; 6- 39,37-10-2 м; 5„-(5,62-91,1 + + 16,87 • 88,3 + 85,5 • 28,12 + 82,7 • 39,37 + 9,25 • 4 + 9,25 • 41)». »10-6= 8079,7-10-6мЗ;

«/- 8079,9 • 10-6 / 336,1-10-4 = 22,1-10-2 м: =-16,44» «10-2 м; (/ы = - 5,19-10-2 м; у = 6,06 10-2 м; </в.= 17,31-10-2 м; 4/„ = -18,07-10-2 м; yj = 18,93-10-2 м; J„,= 91,1-10-4-11,252-10-4 /12 = 961,1-10-8 м4; Д«-931,4 • 10-8 м4; 7„, - 901,8 - 10-8 м4; - J„, = 872,1* 10-8 м4;

Jn - (961,1 + 931,4 + 901,8 + 872.1 + 91,1 • 16,442 + 88,3х X 5,192 + 85,5 6,0б2 + 82,7 • 17,3l2 + 9,25 • 18,072 + 9,25 х !<18,932) 10-8 = 64927-10-8 м4.

Значения fi определены по табл. 2. Значения деформаций выделенных полос вертикалыюго сечения на уровне центров тяжести определяем по формулам (53) и (55) и табп.1: <f„=(3,83 + 7,46) 10-О • 18,6 - 35,05 - 10-5 = 14,06-10-5; <Г.г=-12,07 - 10-5; г„ = б,25 -10-5; = -0,23-10-5; иг>-38,06 • 10-5- 4<f,*2 = -30,84- 10-5; =-26.87-10-s Л£ 16,65 - 10-5; а, = 11,5 - 10-6«С-» ;at,= 23,36С; 4= 48,40С; 4*= 51,60С; 4С = 21,1ос.

Вычислим f/fifi и lAPti, предварительно определив деформации траней выделенных полос по формулам (53), (55) и по табл.1:

f,>- 14,69 - 10-5; = -13,43-10-5; ег.з" 9,44-10-5;

€ш-3,05 . 10-5- » 2,6 • 10-5: = (-14,69 + 13.43V

х10-5/ 11,25-10- = 0,112-10-3 м-1; У/,г=0,467 10-3 м-1;

0.568-10-3 м-1; f/p = 0,802-10-3 м-1; леГ-- -41,63-10-5; = -34,45-10-5= 27,35

xlO-5; лезА = -20,25-10-5; йб\ = -12,95-10-5; f/лр?. - [(-41,65 -ь 34,45) 10-5J / 11,25-10-2 = -0,64« х10-Зм-1; f/лрг = -0,63-10-3 м-1; 01 = -0,63" х10-Зм-1; а/>Д = -0,65-10-3 м-1.

Подставляя все значения в формулу (418), получим М. =

- 1960.5 + 15 950 = 17910.5 Н-м. Определяем момент сопротив-

ления сечения по формуле (315): Wf =[0,167(1,75-0,27-0,45) + 1,5-0,0037-9,32 + 0,15-0,0037* "9,32] 366,1-45-10-6= 5421 10-6 мЗ.

В формуле (315): yw, = 0,0037; /и, = 0,0037; п.-,= 9,32. Определяем /Гр* . Напряжения в горизонтальном сечении от действия собственного веса ствола и футеровки составляют б, = 4,59 МПа S d,3/?„pj = 5,1 МПа. Поэтому принимаем Лр* - /Пр< и по табл. 2 находим mpt - 0,97.

Переходим к определению . По формуле (311) Гу »

= 64 927-10-8 / 22,1-10-2.366.1 10-4 = 8,04-10-2 м; по формуле (231) £tt =54,810-5- (55,8-20)5,12-10-6 -ь 4,59«« х(4,4 + 0,003-55.85) 10-5 = 66,1-10-5; по формуле (228) до =

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49