|
| |
 |
Строительные лаги Справочник 1»  Рис.41. Опорные узлы фермы с поясами из тавров; а - верхний опорный узел; б - нижний опорный узел Расчет сварных швов. Выполняем проверку сварного соединения верхнего пояса с фланцем. Сварной стык - тавровый с двусторонними угловыми швами без разделки кромок и неполным проваром. Прочность проверяется по двум сечениям (длиной швов примыкающих фасонок пренебрегаем): по металлу шва А, 2 1288 Y.Kfl 0,5 •25-2 +0,5 16,2-2 = 31,4 МПа < PKyY, =0,9-180 •1-1 = 162 МПа; по зоне сплавления 2 1288 т. = 0,5-25-2 + 0,516,2.2 = 31,4 МПа < р,Я,,у,,у, = 1,05-166,5-М = 174,8 МПа, где R = 0,45Р„ = 0,45-370 = 166,5 МПа. Прочность сварных швов обеспечена. проверка фланца на поверхностный отрыв в околошовной зоне N, 2 1288 = " = \: = 3368,4 гН. 2,8ЗХЛ 2,8 0,9 0,5 (25 + 16,2) = 24,8 МПа < Е,у, = 180 1 = 180 МПа, где R, = 0,5R, = 0,5-360 = 180 МПа Прочность обеспечена. Узел 2 (рис. 41,6). Опорный фланец принимаем толщиной 20 мм и шириной 240 мм. Опорная реакция фермы (q„+Ps)l (208,1 + 79,8)-23,6 Проверяем напряжение смятия торца фланца а = = = 84,2 МПа < R = 360 МПа. Ар 24-2 Прочность обеспечена. Болты крепления нижнего пояса к колонне принимаем конструктивно М20 кл.5,6 в количестве 8 штук, так как рамная сила прижимает опорный узел к колонне. Расчет сварных швов. Выполняем проверку шва, соединяющего фасонку и нижний пояс с опорным фланцем (сварной шов тавровый без разделки кромок и неполным проваром) Ra 3368,4 = fi7 О МП 2XVco 2-(0,4.33 + 0,411,8 + 0,4-18) Нормальное напряжение от распора Я = IL + el 1290,3 \W 2-(0,4-33+ 0,4-11,8+ 0,4 18) + -441 = 25,6+ 9,6 = 35,2 МПа, 2•0,4 46 „ М„ 4000 „ где Я = -=-= 1290,3 гН; h 3,1 e = i- 80-25 = 125 мм. 2 Условное приведенное напряжение tnp = М + Н = V67+3-35,2 = 90,6 МПа < РКу, = = 0,9 180-1 = 162 МПа. Условие выполняется. Здесь Ry - нес)ацая способность сварных швов определяется прочностью металла сварного шва (см. пример 1). проверяем прочность сварного стыкового шва соединения нижнего пояса с фасонкой. Касательное напряжение 2677.5 и. 0,75.38,5 -- где = 0,75 см; =/-2t, = 40-2-0,75 = 38,5 см. Нормальное напряжение ем, ,е 6-2677,5-10,6 г су,„ =-=-5- = 153,2 МПа, tX 0,75-38,5 где е = /г„„ -2, = 13- 2,4 = 10,6 см. Условное приведенное напряжение о. = М + = л/153,2-f 3-92,8 = = 222 МПа< 1,15Я„у, = 1,15-204-1 = 234,6 МПа. Прочность шва обеспечена. Определяем высоту опорного столика , 2R „ 2-3368,6 „ • = зЛч ™°3.o,6.q9.,80..2™ = 233"- Принимаем =24 см. Выполняем проверку опорного сечения на срез по формуле = = 7ri-T = 2,5 МПа </?л, = 138,6-1 = 138,6 МПа. 2 ,А 31,2 + 33-1 Условие удовлетворяется. Монтажные узлы. Узел 3 (рис. 42,а) Монтажный стык испытывает сжимающие усилия. Фланцы выполняем из стали С245 толщиной 20 мм. Болты конструктивно принимаем М20 кл.5.6 в количестве 4 штук. Размещение болтов осуществляется при соблюдении конструктивных требований (см. пример 3). Проверка фланцевого соединения на сдвигающее усилие и расчет сварного соединения верхнего пояса с фланцем выполняются аналогично приведенным в примере 3, поэтому эти вычисления в данном случае опускаем. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 |
|
|